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2024強推:信陽精編縫合防裂
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因此,有條件展灌縫膠自愈性方面的研究。因此,我們將以灌縫膠的損壞情況現場 為基礎,研究不同灌縫施工工藝下的灌縫膠損壞評價模型;在此基礎上,探究灌縫膠不同類型損壞的原因及影響;結合灌縫膠的自愈性研究,提出灌縫膠的失效判別,為道路養護工作者決策灌縫理論依據,為灌縫膠的使用壽命必要的保證。目前本行業材料自愈性相關的研究主要都是圍繞
瀝青和瀝青混合料來展的,灌縫材料自愈性的相關研究較少,國外對瀝青類材料自愈性的研究起步較早,國內較國外相比起步較晚,但近幾年國內對聚合物改性瀝青類灌縫膠的研究發展較快。為-30℃,拉伸速率為100mm/h,實驗結果及實驗結束后試件(a)低溫拉伸實驗結束后,灌縫膠試件僅在上表面的老化薄層發生了粘聚性斷。這些粘附性裂縫自愈后,從表面上看密不透水,但其是否完全恢復密水功能還需要試驗進一步驗證。因此,本部分設計了灌縫膠自愈后的透水試驗,來驗證自愈后的灌縫膠的密水性是否完全恢復,具體如下:2.8cm的灌縫膠粘附性試件,在試件一側中部位置預留1cm寬、全貫通的塑料薄片,以構造粘附性裂縫;②將完成的灌縫膠試件置于50℃下自愈3h;③取出后的灌縫膠試件,室溫下冷卻30min,隨后用涂有凡士林的
模具封住試件兩側,保證其四周不透水,同時在試件上方構造出了一個封閉的空間。灌縫膠在應力和應變兩種控制下所出來的性能變化是不同的。如荷載作用時間相同,而加載不同,對灌縫膠造成的程度自然不同。從而使得灌縫膠在相同間歇時間下的自愈能力不。斷面的裂縫處均出現一定的下凹,隨著自愈時間的,下凹處的深度逐漸減小,當自愈時間為3h時,下凹處的深度基本為0,斷面的形貌已經和原樣基本一致,說明此時灌縫膠已經與裂縫壁之間產生了有效的粘結。圖4-13給出了KLF灌縫膠在50℃下自愈不同時間后的低溫拉伸試驗曲線,低溫拉伸試驗溫度均為-20℃,拉伸速率均為100mm/h。期這些損傷在其他因素的作用下逐漸加劇形成網狀裂紋,但其并不是表面網狀裂產生的主要原因。(1)灌縫膠表面裂度發展規律本部分首先參照2.3.2節中的,計算琿烏高速 路段處,測量實時大氣溫度、測量實時地表溫度、測量近七天平均低氣溫和測量近七天平均氣溫四類溫度數據的權重。并按照權重計算各 日期的綜合溫度S。
可以初步得出結論:在保證其余條件完全相同的情況下灌縫膠粘附性裂寬度越小,裂縫之后其能夠抵抗的變形量越大,試件出現二次裂的時間越晚,即灌縫膠的自愈程度越高。
玻璃化轉變溫度分析灌縫膠的玻璃化轉變溫度Tg是一個反應灌縫膠低溫性能的重要指標,Tg指灌縫膠從粘態變為玻璃態時所對應的溫度。當溫度T>Tg時,灌縫膠處于粘狀態,灌縫膠的低溫粘附性能,當溫度T<Tg時,灌縫膠處于玻璃態,在拉伸狀態下極易發生突然脆斷的現象,進而引起灌縫膠失效。因此灌縫膠的Tg越低,低溫粘附性能越好。通常采用差示掃描量熱法(DSC)測定灌縫膠的玻璃化轉變溫度Tg,該在保證試樣和參照物溫度一致的情況下,二者之間所需的熱量補償。其他區域沿加載區域向外及深度方向逐漸稀疏??芍嚎v向應力S33在車輪距離灌縫膠粘結界面由遠及近的中,呈現出先增大后減小再增大的變化規律,大拉應力為0.05MPa左右;剪應力大值出現在Step=51時,S13的大值為0.52MPa,S23的大值為0.49MPa,均遠大于0.05MPa。故可以說明:在行車荷載作用下,灌縫膠剪切方向程度大于拉伸方向,灌縫膠粘結界面更容易發生剪切。綜合以上研究成果可以初步斷定:灌縫膠與裂縫壁間粘結力的,以及行車荷載作用下灌縫膠粘結界面所受的剪應力,是灌縫膠產生粘附性裂的主要原因。為了研究灌縫膠在實際使用中的損壞情況,包括損壞形式、各類損壞產生的原因、損壞后的性能評價。