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:馬鞍山防裂貼集團（養護材料）

馬鞍山防裂貼集團（養護材料）
根據灌縫膠的應力與應變掃描試驗結果，確定間歇加載實驗所用的控制應力和控制應變值，終確定JG灌縫膠的控制應力為0.065MPa，KLF灌縫膠的控制應力為0.05Mpa；JG灌縫膠的控制應變為5%，KLF灌縫膠的控制應變為8%。（2）瀝青自愈評價指標與研究1982年，Bonnanre等[29]通過對瀝青材料進行疲勞試驗，采用疲勞壽命比作為評價瀝青自愈性的指標；2004年，Chowdary等[30]通過對瀝青材料進行三軸動態蠕變試驗，采用變形恢復率作為評價瀝青自愈性的指標；2009年，Qiu.Jian等通過對瀝青材料進行直接拉伸試驗(DT)，采用拉伸強度比作為評價瀝青自性的指標；2010年，Carpenter、Shen等通過利用DSR對瀝青進行動態力學分。從而通過定期對路面加熱實現自愈能力的增強；二是White等[42]提出的微修復法，其原理是瀝青裂引發壁斷裂，從而要就并與外界發生一定化學反應，反應生成聚合物對起到填充裂縫的作用。評價灌縫膠的損壞程度，以灌縫膠的實際服役為基礎，同時需要綜合考慮各類損壞形式對灌縫膠損壞的影響。采用不同灌縫工藝的路段，灌縫膠在服役中的失效形式也是不同的，因此有必要首先對灌縫膠的損壞情展現場 ，以現場采集的圖像和數據為基礎作為進一步研究的基礎，為終灌縫膠損壞評價模型的建立理論依據和工程基礎，使其能夠在大程度上反應灌縫膠的真實工作狀態。3條，分別建立其灌縫膠裂縫寬度與綜合溫度ST之間的關系，3條路面裂縫處的灌縫膠裂縫寬度均與綜合溫度ST呈現出相當好的線型關。加熱速度高可達60℃/min，控溫精度達±0.1℃。通過連接儀器的電腦對試樣施加所需的應力或應變，并分析其各項力學指標的響應值。本部分試驗采用25mm平行板，如圖4-1（b）所示。試驗溫度選取25℃，加載選取10Hz，在試驗中平行板間距保持2mm不變。當時，裂縫上絕大部分位置處的灌縫膠已經出現了粘附性脫空，R已經達到大值，后期灌縫膠的失效完全受灌縫膠裂寬度W的影響，此時的灌縫膠失效指數計算式中：灌縫膠損壞指數DI1越大，認為灌縫膠粘附性裂的程度越大，即灌縫膠損壞越嚴重。利用上述評價模型，對綏滿高速路段上1條 裂縫上的灌縫膠進行失效評價，由于該 路段所在地區的冬季綜合溫度較低，故式（2-7）和式（2-8）中的溫度修正系數t取0.。
采用耗散蠕變應變能(DSCE)變化率作為評價瀝青自愈性的指標；2011年姜睆等通過對瀝青材料進行基于DSR的疲勞試驗，采用復合剪切模量衰減和恢復率作為評價瀝青自愈性的指標；2012年哈爾濱工業大學譚憶秋等通過對瀝青材料進行動態剪切流變實驗，采用模量比和循環加載比作為評價瀝青自愈性的指標；2013年，東南大學王昊鵬等通過展瀝青延度實驗，采用延度恢復率作為評價瀝青自愈性的指標。灌縫膠已基本失去其自身密水的功能。灌縫膠裂縫寬度的發展規律就等同于路面裂縫寬度的發展規律。灌縫膠裂縫寬度的變化，同樣與溫度有著密切的關系。按照上文紹的，分別計算各個 日期的綜合溫度ST。根據交 ：“對于寬度在6mm以上的路面裂。主要以下結論：（1）灌縫膠的各類損壞雖然存在和發展形式不同，但其都會對灌縫膠的密水功能造成不同程度的，進一步對路面的使用性能產生不利影響；（3）自然老化會使灌縫膠中的部分成分發生，初步斷定發生的成分是灌縫膠中的S等改性劑；（4）自然老化會使灌縫膠的錐入度、軟化點升高、低溫粘性變差，同時還會嚴重影響灌縫膠的低溫拉伸性能，灌縫膠在使用中過早裂。觀樣如下：（a）微觀結構分析試樣：取適量樣品，溶于中，將其均勻滴在載玻片上，并蓋上蓋玻片，保證試樣分布均勻、厚度一致和表面潔凈；（b）表面三維形貌分析試樣：首先將灌縫膠試樣用小或鏟子取適量至于事先好的干凈的載玻片上；隨后用鑷子將載玻片在電爐或酒精燈上方適宜高度處進行微。